0 引言

    大型風電機組塔架普遍采用高強螺栓進行連接，由于受風電機組螺栓質量和安裝方面的影響，風電事故常有發生。隨著風電制造業的發展，風電機組單機容量不斷增大，輪轂高度也越來越高，使得風電機組塔架所用螺栓的各種性能指標要求更加嚴格。但是螺栓規格超出規范范圍，導致螺栓廠家生產比較隨意，風電機組制造商未對螺栓緊固件相關內容某些指標進行深入的分析比較，直接照搬國外標準。如某國外風電機組廠商為了對扭矩系數進行穩定控制，要求進場后的螺栓都是涂抹好潤滑劑的，而國內部分廠家只是參照了國外標準的扭矩系數要求，而未對其做潤滑處理，直接發貨，并委托吊裝單位來完成。由于現場吊裝人員不具備相關技術，導致潤滑劑涂抹的位置、范圍、厚度均有差別，遂無法保證風電機組廠商的要求。基于此問題，本文針對高強度螺栓的質量控制，提出相關建議。

1 螺栓質量管理

    螺栓屬于金屬材料，質量管理主要在于螺栓進場所提供出廠文件的控制和進場后的復檢。根據對數十個風電場的螺栓資料檢查和抽查，發現其中出廠文件存在的主要問題是出廠文件資料缺失，包括部分螺栓質保書不全、材質標注不清、部分實驗數據超標等。進場復檢時超過一半的項目未進行進場復檢，甚至有部分廠商未提供足夠數量的可供復檢的螺栓，對于復檢工作也只是流于形式，未進行普遍實行。

2 螺栓質量控制

    螺栓本身的質量控制主要由螺栓的材質、機械性能及扭矩系數檢測等幾方面組成。

2.1 原材料質量控制

    螺栓原材料的質量決定了螺栓最基本的性能。一般而言，國內在直徑30mm 以下的高強度螺栓普遍采用35VB 鋼，該種鋼是我國自行研制且應用比較廣泛，相關標準、規范也比較完善。超過M30 的一般采用42CrMo 鋼，該類鋼材是世界各國廣泛采用的材料[1]。該種鋼材在各國名稱和合金元素的含量要求存在一定差異，如表1 所示，其中由于合金元素的含量的微小差別，導致了所產鋼材的產品性能存在一定的差異。例如，鉬元素能提高鋼的淬透性，細化晶粒，并能有效地阻止鋼材的第二類回火脆性的產生，尤其是低溫狀態下，鉬含量的增加對提高沖擊韌性能起到積極作用。但廠家為了追求利益最大化，對于較貴重微量元素添加均采用下限范圍。導致按我國標準生產的42CrMo 鋼相對強度較高但韌性較差，出現不合格現象較多。

2.2 機械性能

    機械性能試驗是檢測螺栓質量的關鍵，主要對材料的強度、硬度、剛性、塑性和韌性等進行測量。對于螺栓的機械性能主要進行螺栓拉伸試驗來控制螺栓的強度，低溫沖擊試驗來控制螺栓的韌性、楔負載試驗來控制螺栓的脫碳[2]。    

    風電所用螺栓由于在野外要長期經受不定方向的偏心扭矩和振動荷載作用，因此對低溫沖擊試驗要求更高，一般要求螺栓沖擊試件按GB/T229-2007 中標準夏比V 型缺口深度2mm 的沖擊試件的規定制成試件，螺栓低溫（-40℃）沖擊吸收功≥ 27J，由于現今風電機組用法蘭盤均要求低溫（-50℃）沖擊吸收功≥ 27J，因此建議螺栓也應采用這個標準來保證風電機組塔架韌性的一致性。值得注意的是，部分廠家采用缺口深度為2mm 的標準夏比U 型缺口沖擊試件的規定制成試件，并在常溫下進行沖擊試驗是不符合螺栓的真實工作環境的。

    對螺母的要求，應達到10H 性能等級的保障荷載和硬度。對墊片的要求，其硬度應參考國標GB/T1231《 鋼結構用高強度大六角關螺栓、螺母、墊圈》或國標GB/T97.1 － 2002《平墊圈 A 級》。

2.3 擰緊工藝和扭矩系數

    風電機組塔架螺栓擰緊工藝均采用扭矩法，該方法實施簡單僅需要一般控扭工具即可。無法對角度進行監控，也不易發現擰緊過程中可能存在的“假扭矩”等異常情況，這就需要螺栓剛度能夠滿足10.9 級標準。圖1 為A、B 同規格的螺紋連接件扭矩法的特性曲線，兩者的差別主要是由于材料、熱處理狀況、表面粗糙度、尺寸精度、表面清潔度、潤滑情況、墊圈與連接表面質量等多種因素所致。在同一外加扭矩M1 作用下 其中△ F 比較明顯，同時較難控制。一般預緊力矩的控制可由摩擦系數和預緊力進行計算，也可由扭矩系數和預緊力進行推算。采用第一種方式時，當摩擦系數增大時，預緊力矩轉換成預緊力的比例就會減小，要得到相同的預緊力，就必須增加預緊力矩，而過大的預緊力矩可能會導致螺栓損壞。因此在德國標準DAST中推薦的摩擦系數范圍為0.07 － 0.12[3]，但由于螺栓表面防腐方法和潤滑劑的涂抹范圍很難做到全部標準化控制以及螺栓各摩擦面的差異性，導致到目前為止國內外還沒有一個方便、實用的公式可以準確的進行計算。

    第二種是國內普遍采用方式。但在采用扭矩系數方法時，在力矩分配的計算中，同樣要考慮摩擦力矩的影響[4]。根據《機械設計手冊》可知，作用于螺栓上的預緊力矩M 與產生在螺栓上的預緊力F 有如下關系式：

μ——螺母與被聯接件支承面間的摩擦系數；

Dw——螺栓頭（或螺母）正六邊形內切圓直徑；

d0——與螺栓相聯接零件的孔徑。

    為使公式簡化，在一般機械設計中常架設μ=μv。上述公式所需用到的扭矩系數K，一般參考相關標準進行確定。關于扭矩系數主要存在三個方面問題：

（1）扭矩系數的范圍值的確定。國標GB/T1231 中規定扭矩系數平均值為0.110—0.150，扭矩系數標準偏差應小于或等于0.010，但由于該規范主要規定的是M30 以下螺栓，對于風電機組塔架安裝所用大型螺栓是否應按此要求執行存在爭議，對大直徑M36—M64—M160 螺栓，在振動狀態使用則參照德國標準K=0.15 － 0.21，美國標準K=0.20 － 0.21，日本標準K=0.150 － 0.19。基于以上原因導致各個廠家要求不一致，生產出的產品即使是同一廠家同型號的不同批次的產品都有較大差異，無統一標準可以規范；

（2）在慮潤滑劑的涂抹問題上，對于涂抹與不涂抹，涂抹位置等因素，都會使力矩系數產生較大差異[5]。例如，某廠家要求涂抹后的扭矩系數平均值為0.085 － 0.120，明顯低于國家規范要求，不能保證其機械性能符合設計要求，加之運到現場的部分高強螺栓未進行現場復檢，使得螺栓本身就存在一定程度的安全隱患。因此對于潤滑劑的要求，需結合螺栓使用的工作環境的差異而定，事先檢查好扭矩系數是否符合設計要求，同時必須進場后按一定比例進行復檢；

（3）依據國家規范扭矩系數采用0.110~0.150 之間所施加同樣的預緊力矩。上下范圍差異使得預緊力的差異在20% 左右。K 值過大則轉化的預緊力太小，不能達到設計值要求；K 值過小，則會放大誤差。除了對扭矩系數的要求存在差異外，螺栓本身的性質和所采用不同的表面處理方法都會產生不同程度的影響。一般情況下通過潤滑劑的涂抹可以促使扭矩系數更加穩定，減小偏差。其關鍵在于對標準偏差的嚴格控制。如不合格應進行及時更換。此外，不建議風電機組廠家提前給出擰緊力矩，應根據現場復測扭矩系數推算出預緊力矩。這樣才能有效的保障每批螺栓所施加的預緊力相同，確保數值處于標準范圍內

3 安裝問題

    除了在質量管理和控制外，高強螺栓在安裝過程中還需進行針對具體情況下的相關控制。據統計，風電機組螺栓事故中有50% 的緣故是由安裝不當造成的，因此應給予重視。

3.1 潤滑與力矩大小

    使用涂抹潤滑劑的目的是為了保證扭矩系數穩定和分配摩擦力矩。但由于各類參數都是實驗室的試驗結果數據，只對研究人員有指導意義。而對現場負責螺栓安裝人員并沒有任何實際參考價值。由于現場條件惡劣，安裝人員對螺栓涂抹潤滑劑操作不十分規范，涂抹部位不準確，涂抹量過多或過少的現象十分普遍，使得最終螺栓所受預緊力和摩擦預緊力出入較大，因此應引起重視[6]。

    此外，由于部分風電機組安裝單位為趕進度加快安裝速度，選用高速電動扳手一次或數次將螺栓直接擰緊到位。由于高速電動扳手力矩值準確性有限，使得誤差變大，加之操作不規范，根本無法達到預先的設計要求。當風電機組在運轉所產生的強振作用下，產生軸向和橫向的交變載荷，就會造成螺栓連接松動，進而導致螺栓疲勞和延遲斷裂。建議采用電動力矩扳手所打力矩不應超過預緊力矩的75%，之后用液壓扳手進行緊固。

3.2 安裝中的注意事項

    在安裝過程中，首先應根據GB/T1231 規定，在螺栓進行試驗時，應把工作重點放在墊片倒角的方向上。這一點在風電機組安裝現場，普遍得不到重視，一些風電機組廠家吊裝工作手冊也未對其進行要求，風電機組安裝單位工程人員也不了解，由于多數現場施工進度要求平均每天至少吊裝一臺風電機組，僅以塔架為基準計算每天就要安裝400 個高強螺栓，工作量巨大，疲勞安裝，也會導致扭矩系數產生偏差，使得最后的緊固力矩分配與計算出入較大，對于螺栓的緊固產生隱患。其次，螺栓在緊固安裝過程中應禁止螺栓跑車，跑車后應及時進行更換。因此，在施工前期應提供足夠多的螺栓。

4 結語

    通過在整個風電安裝過程中對高強螺栓從設計、制造到安裝全過程進行全面、深入的分析可見，風電機組高強螺栓是大家普遍忽視一個環節，但這個環節又十分重要，它直接影響整機的安全運行。本文是在對數十個工程檢查后，對有關螺栓整個過程的經驗總結，通過對風電機組螺栓的質量控制管理、螺栓自身質量控制及對風電機組螺栓的安裝注意事項的分析三個方面，梳理了確保風電機組螺栓可靠性的方法。提出以保證質量為基礎，在安裝中注重對力矩和操作要點的控制來保障風電機組運行的穩定。